汽轮机汽封
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发布时间：2022-03-23 00:30
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时间：2022-03-23 01:59
哈尔滨通能电气股份有限公司 王胜五
摘要：“王常春”节能汽封自问世以来给汽封行业带来了一次*。通过目前对我国电力生产主力机组300MW、600 MW机组的设计、运行等实际工况的论证，找出机组缸效低的一些原因，阐述了使用“王常春”节能汽封技术的实用性及带来的经济效益，并对在安装及使用中的安全性、经济性等方面进行了论述。
关键词：300MW、600 MW汽轮机 “王常春”节能汽封 “接触汽封”专利 安全 节能
前言
随着全球能源的日益严峻，节能已成为各国能源*的一大主题。我国国家发展和改革委员会在《节能中长期专项规划》中明确提出宏观节能目标是在2003年～2020年年平均节能率为3%，形成的节能能力为14亿吨标准煤。汽轮机现已成为高能耗设备之一，如何降低能量损失，提高机组的可用率、机组热力性能和增大出力，即降低能耗成为日益突出的问题。
1 目前机组缸效低的原因分析
汽轮机的损失一般可分为：汽轮机内部损失和外部损失。内部损失是直接影响蒸汽热力状态的各种损失，外部损失是不影响蒸汽状态的损失（主要是机械损失和轴端损失）。近几年投产使用的300MW、600MW汽轮机在通流的设计方面，已经引进采用了世界领先技术，如喷嘴的设计加工，动静叶片的三维、四维设计等，所以汽轮机内、外部损失，即导致机组缸效低的主要问题就集中在汽封的结构型式上。目前，为了提高机组运行效率，发电厂通过采用各种先进成熟技术对汽封进行技术改造，来提高机组的安全可靠性、以及机组的可用率、机组热力性能和出力，已成为节能提效的一项重要措施。现主力机组300MW、600MW汽轮机组，都存在汽封漏汽量大等现象，尤其高中压合缸机组，由于高中压间汽封的磨损，高中缸窜汽并部分漏入夹层，夹层汽流影响汽缸上下温度，高压缸效率低，通流径向汽封磨损严重等问题，是影响机组运行经济性的主要原因。
随着汽封漏汽现象越来越引起汽轮机行业的重视，各大发电公司与汽轮机设计制造厂家纷纷论证使用新型汽封。作为解决上述问题的重要技术措施之一， “王常春”节能汽封在全国电厂及制造厂家的推广和使用，所带来的巨大经济效益，已经引起业内的广泛关注。
2 “王常春”节能汽封使用情况
哈尔滨通能电气股份有限公司成立二十余年来始终至力于密封问题的研发，针对汽轮机普遍存在的汽封漏汽（气）问题，研制出“接触汽封”专利（发明专利号：ZL 02 1 28382.6），并开发出“王常春”系列节能汽封产品。自2001年至今已先后安装在三百余台容量为3~600MW汽轮机上（几乎涵盖了国内各种机型），其中300MW、600MW汽轮机五十余台，经过多年来的运行实践以及热力性能和真空严密性试验所得数据，证明“接触汽封”是一项节能降耗、安全可靠、先进成熟的新技术，2005年已被列为国家重点新产品，并在2008年成为国家发展和改革委员会首批重点节能技术推广产品。由于使用节能效果明显，目前国内一些较大的汽轮机制造厂（如哈汽、北重、东汽、上汽等）均在新机组制造及现有机组改造时采用该专利技术产品。
应用实例一：1、2005年6月在云南宣威电厂对东汽产300MW N300-16.7/537/537-6型#8机进行轴封改造，安装高压轴封10圈、中压轴封8圈、高中压间汽封9圈、低压前后共10圈，该机组大修后一次启动并网成功。为检验使用效果，在2006年2月由山西电力科学院进行了#8机的热力性能试验。
实验结果如下：
轴封漏汽对热耗率的影响
大修前后轴封漏汽量
名 称 单位 设计值 大修前 大修后
高压后轴封漏汽流量 kg/h 4417 10540.1 6577.1
中压后轴封漏汽流量 kg/h 812 1648 1156.6
高压缸夹层漏汽流量 kg/h 1601 12560 5100
高中压缸过桥漏量 kg/h 6825 35498.1 15666
大修前后轴封系统对经济性的影响
名 称 影响热耗（kJ/kW.h） 大修效益
kJ/kW.h 大修效益
g/kW.h
大修前 大修后
高压后轴封漏汽量 27.163 8.935 18.228 0.691
中压后轴封漏汽量
高压缸夹层漏汽量 8.969 2.862 6.107 0.232
高中压缸过桥漏量 50.133 14.593 35.540 1.348
合计 86.265 26.390 59.875 2.271
大修后明显改善了轴封漏汽、过桥及夹层漏汽等不良漏汽，对经济影响为59.875kJ/kw.h,约节煤2.27g/kw.h。
应用实例二：2005年9月在河北邯郸热电厂对哈汽产200MW CC140/N200-12.75/535/535型#11机进行轴封改造，安装高压前端汽封11圈、高压后端汽封7圈、中压前端汽封8圈、中压后端汽封6圈、低压前后共10圈，该机组大修后一次启动并网成功。2005年11月和2006年5月，西安热工研究院有限公司依据美国机械工程师协会《汽轮机性能试验规程》（ASME PTC6-1996）对#11汽轮机进行了严格的热力性能试验，试验效果如下：
一、轴封一漏、二漏的汽封漏汽量达到设计值。该机组的轴封漏汽量设计值为：一漏6.87t/h，二漏2.86t/h。现场测量值一漏为5.1t/h，二漏为3.0t/h。而改造前一漏和二漏的漏汽量分别为8.6t/h和4.8t/h。汽封漏汽量大幅度减少，机组运行的经济性显著提高。
二、通过对高压内档汽封安装接触式汽封，使机组一段抽汽温度明显减低。改造后机组一段抽汽温度为363℃，改造前一段抽汽温度为388℃，该温度设计值为370℃。该温度的降低表明主蒸汽通过高压内档汽封漏入内外缸夹层的蒸汽量大幅度的低于设计值，机组运行的经济性得到提高。
三、通过对低压缸两侧轴端汽封改造为接触式汽封，使机组运行的真空严密性得到改善。改造前该机组的真空泄漏率为700-800Pa/min，改造后为105Pa/min，优于300Pa/min的合格值，达到优良水平。真空的提高使得机组运行的经济性得到大幅度提高。
四、通过改造，机组轴端外档漏汽量极少，油中带水问题得到解决，保证了机组的安全运行。
五、改造后，机组的轴向位移，高、中压缸胀差，高、中、低压缸膨胀均在合格范围内，机组运行稳定。
试验结果表明该机组的热力性能达到国际领先水平。
应用实例三：2009年2月在贵州黔西电厂#1机对哈汽73B型汽轮机N300-16.7/537/537-2型进行改造，汽封改造范围：高压后轴封---4道为接触式铁素体汽封，中压后轴封---4道为接触式铁素体汽封，平衡环汽封---10道为浮动齿式铁素体汽封，低压前后轴封—6道为接触式铁素体汽封。
名称 设计 改前 改后 改前、该后偏差 设计值与改后偏差
主蒸汽流量(t/h） 902.5 932.1 900 ↓-32.1 ↓-2.5
机侧主汽压力(MPa) 16.67 16.74 16.88 ↑0.14 ↑0.21
机侧主汽温度（℃) 537 541 539 ↓-2 ↑2
调节级压力(MPa) 11.831 11.9 11.47 ↓-0.43 ↑0.36
高排压力(MPa) 3.534 3.29 3.2 ↓-0.09 ↓-0.334
高排温度（℃) 311.1 319.8 310.1 ↓-9.7 ↓-1
机侧再热汽压力(MPa) 3.171 3.05 2.96 ↓-0.09 ↓-0.21
机侧再热温度（℃) 537 540 540 0 3
机侧给水温度（℃) 274.1 270.18 268.6 ↓-1.5 ↓-5.5
一段抽汽压力(MPa) 5.792 5.55 5.44 ↓-0.11 ↓-0.35
一段抽温度（℃) 381.4 398.7 388.3 ↓-9.6 ↑6.9
二段抽汽压力(MPa) 3.534 3.17 3.15 ↓-0.02 ↓-0.384
二段抽温度（℃) 316.8 327.3 317.7 ↓-9.6 ↑0.9
三段抽汽压力(MPa) 1.575 1.51 1.51 0 ↓-0.065
三段抽温度（℃) 435 465 462 ↓-3 ↑27
四段抽汽压力(MPa) 0.7442 0.75 0.74 ↓-0.01 0
四段抽温度（℃) 338.9 366 362 ↓-4 ↑23.3
五段抽汽压力(MPa) 0.2509 0.26 0.26 0 ↑0.01
五段抽温度（℃) 235.5 290.8 275 ↓-15.8 ↑39.5
六段抽汽压力(MPa) 0.03 0.05 0.05 0 ↑0.02
六段抽温度（℃) 136.9 222 196 ↓-26 ↑59.1
七段抽汽压力(MPa) -0.027 -0.0063 -0.0045 ↑0.0018 ↓-0.0225
七段抽温度（℃) 86.6 89.5 86.3 ↓-3.2 0
八段抽汽压力(MPa) -0.066 -0.0615 -0.05 ↑0.015 ↑0.016
八段抽温度（℃) 62.7 64.5 62.7 ↓-1.8 0
低压缸[排汽温度 37.5 38.3 38.3 0 0
推力瓦温度（℃) 48℃ 48℃ 0
备注：以上数据为瞬时数据。记录时以机组大修前、后机侧主汽压力、主汽温度\再热后温度\排汽温度均相同时记录。大修前参数记录时间为：08年4月30日；大修后参数记录为09年4月13日10：30分-10：50分数据。调速汽门控制方式为：顺阀。
通过运行数据可看出汽耗在THA工况下汽耗率由改造前3.107kg/kw.h减小至同工况下的3.00kg/kw.h，高压排汽温度由改造前311.1℃下降至310.1℃接近了设计值，各瓦运行数据良好，推力无改变，并满足自密封的运行要求。
3 使用“王常春”节能汽封安全及经济性情况
在电厂决定采用该项技术的可行性分析时，所关注的首先是安全性问题，启、停过程中是否会产生轴系振动，是用户最为关注的问题，其次是产生的经济效益。
“王常春”节能汽封，在改造中根据原机组设计理念和实际运行情况，合理设计使用汽封结构及安装方案。如压力区段：ⅰ.外侧轴封，主要采用接触式轴封：非金属接触齿可将径向间隙调整至原汽封齿无法达到的0-0.05mm间隙, 平均动静间隙减小0.30-0.40mm。ⅱ.在平衡环汽封（或过桥汽封）、高中隔板汽封由于汽流量及压差相对较大，采用间隙浮动齿式汽封：浮动齿即可保证让一小部分汽流通过，不改变原机组的性能设计，又可在保证安全的前提下有效的减小动静间隙，调整至原汽封齿无法达到的0.25-0.30mm间隙。
对此即能大大减小缸内各漏点的漏汽量,又能确保进入汽轮机的全部蒸汽量都沿着汽轮机的叶栅通道前进做功,又有效的防止了汽缸内蒸汽漏出缸外,引起轴承温度升高或使润滑油中含水,从而减少能源的损失，使机组的效率有显著提高。通过采用专利技术—间隙浮动齿汽封与非金属密封齿汽封的配合使用，达到解决汽封漏汽问题，从而达到节能增效的目的；
在真空区段,轴封采用接触式轴封，非金属接触齿采用金属齿无法达到的0-0.05mm的径向间隙，对此有效的防止了汽轮机外侧的空气向汽轮机内泄漏,保证汽轮机真空系统有良好的真空,从而保证汽轮机有尽可能低的背压参数,即保证了汽轮机的效率。
正是“王常春”节能汽封工作原理具有上述的工作特性，从而增加了用户使用该项技术的决心，即可保证安全运行，又能获得很大的经济效益。以300 MW为例，通过全部轴封及高中平衡环汽封（或过桥汽封）的改造平均降热耗约60kJ/kw.h。
4使用“王常春”节能汽封所关注的问题
4.1是否能保证自密封运行
根据汽封工作原理，所谓自密封即是轴封用汽主要靠高、中压轴封的漏汽供给。现在的300MW、600MW汽轮机汽封漏汽远远大于设计值，“王常春”节能汽封改造是将原汽封1/3---1/5的汽封齿改造为小间隙的汽封齿，来保证机组各段的漏汽量接近设计值，提高机组的运行质量。所以通过黔西电厂#1机的轴封及平衡环汽封改造、宣威电厂#8机的实际应用也可以证明，此汽封技术不改变自密封性能。
4.2是否改变各段抽汽的数值及轴向推力是否有变化
以通能公司为黔西电厂#1机哈汽产300MW汽轮机进行“王常春”节能汽封改造为例：该机型由34级组成，高压缸有1个单列调节级和12个压力级，中压缸有9个压力级，低压缸有2×6个压力级；回热加热器抽汽为7段，分别从第9、13、18、22、24、31、26/32级后抽出，供三台高压加热器、一台除氧器和三台低压加热器用汽，在凝结水泵和7号低压加热器之间设有轴封加热器。而此次改造只为轴封及平衡环汽封，没有涉及到隔板及叶顶汽封，即各段抽汽变化不受影响，#1机实验数据可以说明此问题。
大修前后抽汽压力变化表
名称 设计 改前 改后 改前、该后偏差
一段抽汽压力(MPa) 5.792 5.55 5.44 ↓-0.11
二段抽汽压力(MPa) 3.534 3.17 3.15 ↓-0.02
三段抽汽压力(MPa) 1.575 1.51 1.51 0
四段抽汽压力(MPa) 0.7442 0.75 0.74 ↓-0.01
五段抽汽压力(MPa) 0.2509 0.26 0.26 0
影响推力的因素主要有：1.负荷升高，则主蒸汽流量增大，各级蒸汽压力差增大，使机组轴向推力增大。 2.主蒸汽参数降低，各级反动度增大，使轴向推力增大。 3.隔板汽封磨损，漏汽量增大，使各级压力差增大。 4.机组通流部分因蒸汽品质不佳而结垢，相应级叶片和叶轮的前后压力差增大，使轴向推力增大等。通过大修前后高压排气温度及推力瓦温变化表可以看出改造前后推力瓦温度一直为48℃，可以说明轴向推力没有发生变化，同时改造后高压排汽温度明显改善，接近设计值。
名称 设计 改前 改后
高排温度（℃) 311.1 319.8 310.1
推力瓦温度（℃) 48℃ 48℃
大修前后高压排气温度及推力瓦温变化表
5 国内主力机组300MW、600MW汽轮机采用“王常春”节能汽封的可行性
5.1机组存在的问题
现国内主力机组300MW、600MW汽轮机，普遍存在汽封漏汽，机组缸效低等问题。运行实绩表明，高压缸效率普遍在76～80%，且大修后缸效率经几次启、停机后下降较快。高压缸排汽温度比设计值高。导致锅炉再热器减温水量增加，轴封溢流量大，与同容量及类型进口机组相比，机组运行煤耗率普遍较高。机组大修解体检查发现，高、中压内缸存在不同程度的变化，汽封径向间隙磨损严重，有的达1.5～2.5mm，弹性退让汽封普遍卡死，基本无退让作用，有些机组还发现汽封块背弧板式弹簧断裂等问题。
由于平衡盘直径大，前后压差大，汽封间隙稍增大一点，漏汽量增加较大，所带来的安全隐患及经济性问题亦愈大。
5.2采用“王常春”节能汽封的可行性
哈尔滨通能电气股份有限公司通过对国内主力机组300MW、600MW汽封结构、工作原理，设计、加工、安装技术条件的了解和机组运行情况及大修检查结果的调查。针对汽轮机结构特点及所存在的问题，应用“接触汽封”专利技术成果，开发出“王常春”系列节能汽封产品，采用专利结构：接触浮动密封齿与蜂窝汽封、铁素体汽封等新型材料、结构相结合，背部弹簧采用螺旋弹簧等新型结构，并根据不同部位采用不同汽封间隙，达到大幅度减少汽封漏汽量、提高机组真空度，实现机组运行经济性的显著提高。
6 结束语
目前国内300MW、600MW汽轮机作为主力机组在全国电厂中大量使用，提高机组出力、降低发电煤耗、提高机组热力性能，是全国各大发电公司对机组进行技术改造的主要目标， “王常春”节能汽封已经为全国主机制造厂配套及发电厂改造300MW、600MW汽轮机五十余台，取得了令用户十分满意的效果，哈尔滨通能电气股份有限公司将不断总结经验，严格设计、加工和安装的质量控制，为汽轮机的节能、增效提供可靠的保证，为我国电力事业的发展做出积极贡献。
参考资料：“王常春”节能汽封技术在300MW、600MW汽轮机上的应用
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时间：2022-03-23 03:17
汽轮机汽封包括隔板汽封、叶顶汽封、轴封。
汽封主要有传统的迷宫式汽封（高低齿式）、新型的布莱登汽封、蜂窝汽封、接触式汽封等。
对于汽封来说安全与效率是矛盾的。
从安全的角度来说传统的迷宫式汽封结构简单，如果发生动静碰磨，更容易将汽封齿磨掉，使动静碰磨消失。
布莱登汽封，的特点是蒸汽压力达到一定值其才能闭合，一般用在汽轮机高中压部分，低压部分由于蒸汽压力低，不能使其闭合，一般不采用。其好处是，间隙可以调的较小，启动时蒸汽压力低，其处于打开状态动静间隙较大，发生动静碰磨的几率较小；等启动后带一定负荷后，才会闭合，达到密封的效果。
蜂窝式汽封一般用在湿度较大的低压转子末级，具有和好的除湿作用，但是其宽度较大，耐磨性墙，入发生动静碰磨，很难将汽封齿磨掉，机组振动很难通过子男磨合的方法消失。
接触式汽封是近些年才出现的一种新型汽封（比较出名的是东北的XX春），其由耐磨材料制成，其与转子的间隙可以调整为0，厂家甚至称可以调整为紧力，其经济型肯定是非常好的。但是现场应用有的机组效果很好，有的机组出现振动甚至机组无法正常启动，一般认为，如果机组轴系稳定型好，可以采用该类型汽封，反之则要慎重选择。
大唐集团近几年推广一个项目——揭缸提效，也就是将机组通流部分间隙调小，一般调整为设计间隙的下限值，有的甚至小于下限。有的机组比较理想，有的机组调整后振动情况不理想，甚至发生过由于振动问题机组无法启动的情况。
目前机组具体采用那种汽封，一般综合考虑，可以采用一种汽封，也可以采用几种汽封的组合（一般一段汽封分为若干道），例如大部分采用高低齿汽封，其中1、2道采用接触式汽封或者蜂窝汽封。
热心网友
时间：2022-03-23 04:52
建议汽轮机单机容量大于50MW以上的采用这种汽封。关于更详细的介绍，可以试试联系上汽、哈汽和东方汽轮机厂技术部门。
热心网友
时间：2022-03-23 06:43
补充：汽封温度对小机组的轴的膨胀也有影响，影响机组的胀差。
热心网友
时间：2022-03-23 08:51
汽轮机有静子和转子两大部分。在工作时转子高速旋转，静子固定，因此转子和静子之间必须保持一定的间隙，不使相互摩擦。蒸汽流过汽轮机各级工作时，压力、温度逐级下降，在隔板两侧存在着压差。当动叶片有反动度时，动叶片前后也存在着压差。蒸汽除了绝大部分从导叶、动叶的通道中流过做功外，一小部分会从各种间隙中流过而不做功，成为一种损失，降低了机组的效率。
(二)
转子还必须穿出汽缸，支撑在轴承上，此处也必然要留有间隙。对于高压汽缸两端和中压汽缸的前端，汽缸内的蒸汽压力大于外界大气压力，此处将有蒸汽漏出来，降低了机组效率，并造成部分凝结水损失。在中压缸的排气端和低压缸的两端因汽缸内的蒸汽压力低于外界的大气压力，在主轴穿出汽缸的间隙中，将会有空气漏入汽缸中。由于空气在凝汽器中不能凝结，从而降低了真空度，减小了蒸汽做功能力。
(三)
为了减小上述各处间隙中的漏气，又要保证汽轮机正常安全运行，特设置了各种汽封。这些汽封可分为通流部分汽封、隔板汽封和轴端汽封三大类。就工作原理来讲，这三类汽封均属迷宫式汽封。
1--隔板汽封
2--围带汽封
编辑本段二.汽封的结构
汽封的结构形式一般可分为曲径汽封(迷宫汽封)、碳精汽封和水封三种。由于后两种在现代的汽轮机中很少应用，所以下面仅介绍曲径汽封的结构。
迷宫式汽封的结构(表2-1)
迷宫式汽封按其齿形可分为平齿、高低齿和枞树形等多种形式， 按汽封齿的加工方法又可分为整车式、镶嵌式和薄片式等。 右图是各种迷宫式汽封齿的结构形式。
(a)--整车式平齿汽封,(b)(c)--整车式高齿汽封, (d)--镶嵌片式汽封,(e)(f)--整车式棕树形汽封(g)(h)(i)--薄片式汽封
(一).轴端汽封
轴端汽封多为高低齿汽封，都设计成多段结构，每段由若干个汽封环组成，相邻两段之间设置汽室，如下图所示。汽封齿是加工或镶嵌在汽封弧段上的，汽封弧段又分可嵌装在汽封体内壁的环形槽道内形成汽封环，整个汽封环由6~8段汽封弧段组成。汽封弧段采用弹性支承，即在每个弧段的外圆面上用销子连接一个弹簧片，嵌入槽道后弹簧后弹簧片使弧段与槽道的支承面贴合。上汽封体中分面处装有压块，以防汽封弧段沿周向滑移和脱落。下汽封体靠挂耳在汽缸凹槽两侧铣出的凹台上，其底部通过焊接在汽缸凹槽内的定位键同汽缸配合。汽封体上、下两半部销钉和螺钉固定在一起，在其水平接合面处的进汽侧，每个环形槽道都开有进汽通道。汽封体在汽缸端部的固定方法与隔板套基本相同，但大型汽轮机最外端的汽封体一般用螺钉紧固在汽缸端面上，其中高温高压端的汽封体通过膨胀圈固定在汽缸上。薄片式汽封片用紧丝嵌在转子上，或同时嵌在汽封环和转子上。对于套装转子或组合转子的套装端，其汽封凸肩一般在汽封套上加工，然后热套在主轴上。而整锻转子、焊接转子或组合转子的整锻端，其汽封凸肩或汽封片直接在主轴上加工或镶嵌，此时应在主轴上对应两汽封环的轴向间隙处加工出膨胀槽。另外，某些汽轮机也采用枞树形、游标式、斜切式或径向式等多种迷宫汽封作为轴端汽封。
(二).隔板汽封
几种常见的隔板汽封
(a)弹性、梳齿、曲折式,(b)弹性、镶嵌、曲折式 (c)弹性、平齿式,(d)刚性、平齿式,
表2-1中 b)、(c)、(d)为常用的隔板汽封齿形式，其结构可分为刚性汽封和弹性汽封两种。弹性汽封在汽封弧端的背面装有弹簧片，有时用拉弹簧顶替，某些汽封弧段背面还有调整垫片。刚性汽封一般只用于中压汽轮机上。弹性隔板汽封的装配结构与轴端汽封相似。高压部分常采用整车式隔板汽封；低压部分常采用镶嵌片式汽封，其汽封弧段和汽封片采用不同的材料。由于低压部分有较大的胀差，低压级隔板汽封的轴向间隙应放大，甚至采用光轴或平齿汽封。
(三).围带汽封
围带汽封设置在叶片顶部与隔板外缘的凸缘之间，常采用镶嵌片式或薄片式平齿汽封，汽封片直接镶嵌在凸缘上。也有在围带上直接车出汽封齿，对应的静止部分嵌上软金属制成的汽封环。在末几级无围带的叶片上，将叶顶削薄，使动静部分保持最小的径向间隙。一般在叶片进汽侧顶部和根部设置轴向汽封。叶顶的轴向汽封由围带端部车薄而成；叶根的轴向汽封通常在叶片进汽侧根部车出牙齿形汽封齿。其结构下图。
1--喷嘴组，2--动叶栅，3--转向导叶，5--围带径向汽封，6--叶顶轴向汽封，7--叶根轴向汽封
编辑本段三.汽封径向间隙和轴向间隙
1.汽封径向间隙
如果粗略选取径向间隙，可用计算公式δ=0.001d+(0.1~0.2)mm(δ为间隙值，为考虑轴的直径、汽封的结构及材料、汽封距支持轴承的支持轴承的形式及转子转动方向等诸多因素。设计时可按下列数值选取(中、低压汽轮机取较小值)：轴端汽封和隔板汽封的径向间隙：镶嵌片式为0.25~0.70mm(用黄铜或德国银作汽封片时取较小值)；整车式为0.40~0.70mm；薄片式为0.40~0.65mm；枞树形为0.25~0.50mm。当采用圆柱形或椭圆形支持轴承且转动方向为顺时针时，左侧径向间隙应比右侧的大0~0.20mm，高压前汽封及高压级隔板汽封下部径向间隙应比两侧的大0.2~0.3mm。围带汽封径向间隙：1.5~2mm。围带铆钉头与汽封体的径向间隙：2.5~3.5mm。
2.通流部分和轴向间隙
通流部分和汽封轴向间隙值的选取以正常和事故情况下动、静部分不发生轴向摩擦为原则，这一间隙值可以根据运转状态下转子和汽缸的热膨胀计算、隔板挠曲计算和汽轮机启停时最大温差所引起的胀差估算求出，也可参照汽轮机运行经验决定。一般，轴向间隙的布置趋势由
推力轴承往后逐渐增大。目前，为了提高大容量汽轮机的启停性能，缩短启停时间，某些制造厂采用了放大通流部分和汽封轴向间隙，保持较小的汽封径向间隙，叶根部位设置径向式汽封等设计方案。
